Estação de energia Kingsnorth - Kingsnorth power station

Kingsnorth
Kingsnorth power station.jpg
Estação de energia Kingsnorth
vista do oeste em outubro de 2007
País Inglaterra
Localização Hoo St Werburgh
Kent
Coordenadas 51 ° 25′08 ″ N 0 ° 36′10 ″ E / 51,418947 ° N 0,602702 ° E / 51.418947; 0,602702 Coordenadas : 51,418947 ° N 0,602702 ° E51 ° 25′08 ″ N 0 ° 36′10 ″ E /  / 51.418947; 0,602702
Status Desativado e demolido
A construção começou 1963
Data da comissão 1970
Data de desativação 2012
Os Proprietários) CEGB, PowerGen, E.ON UK
Operador (es) Central Electricity Generating Board
( 1970–1990 )
PowerGen
( 1990–2002 )
E.ON UK
( 2002–2012 )
Estação de energia térmica
Combustível primário Carvão
Combustível secundário A óleo
Combustível terciário Biocombustível
Área do site 162 hectares
Chaminés Um (198 metros)
Torres de refrigeração Nenhum
Fonte de resfriamento Rio / água do mar
Geração de energia
Unidades operacionais 4 × 500 MW
Marca e modelo GEC - Parsons
Unidades desativadas Tudo
Produção líquida anual veja o texto
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referência de grade TQ809721

Kingsnorth Power Station era uma central elétrica de carvão e petróleo de dupla geração na Península de Hoo, em Medway, em Kent , sudeste da Inglaterra . A estação de quatro unidades era operada pela empresa de energia E.ON UK e tinha uma capacidade de geração de 2.000 megawatts . Era capaz de operar com carvão ou óleo, embora na prática o óleo fosse usado apenas como combustível secundário ou para inicialização. Também era capaz de co-queimar biocombustível , até no máximo 10% da mistura de combustível da estação. Uma central elétrica de substituição, também a carvão, foi considerada pelos proprietários E.ON, mas os planos foram abandonados. A substituição proposta atraiu críticas e protestos públicos substanciais, incluindo o Acampamento pela Ação Climática de 2008 .

História

Construída no local da antiga base de dirigíveis Royal Naval da Primeira Guerra Mundial, RNAS Kingsnorth , a estação de energia de Kingsnorth começou a ser construída em 1963. Ela começou a gerar energia em 1970, quando comissionada pelo Conselho de Geração de Eletricidade Central (CEGB). A construção da estação foi concluída em 1973. Eric Varley, o Secretário de Estado da Energia, abriu oficialmente a estação de energia em 18 de abril de 1975. De 1975 ao início dos anos 1980, Kingsnorth foi ligada à rede elétrica de Londres por HVDC Kingsnorth , um dos poucos exemplos de transmissão de corrente contínua de alta tensão então em uso.

Na noite de 2 de janeiro de 2010, ocorreu um incêndio em uma das salas de bombas da usina. O incêndio foi apagado por quinze carros de bombeiros e cinco unidades especializadas, embora o edifício tenha sido seriamente danificado e teve de ser encerrado.

Especificação

Engenharia Civil

Área do site 400 acres (162 hectares)
Sala da turbina 954 pés x 135 pés; altura 110 pés (290,7 mx 41,2 m; altura 33,5 m)
Casa da caldeira cada 370 pés x 165 pés; altura 234 pés (112,7 m x 50,3 m de altura 71,3 m)
Casa da turbina de gás auxiliar 180 pés x 90 pés; altura 48 pés (55,4 m x 27,7 m; altura 14,8 m)
Subestação 400 kV 700 pés x 434 pés; altura 70 pés (213,3 m x 132,2 m; altura 21,3 m)
Subestação de 132 kV 296 pés x 82 pés; altura 50 pés (90,2 mx 25 m; altura 15,3 m)
Chaminé 4 x 23 pés de diâmetro (4x7 m de diâmetro) condutos
Altura 650 pés (198m)
Pára-brisa dia. na base: 86 pés (26,2m)
Pára-brisa dia. no topo: 64,7 pés (19,7 m)
Casa da bomba de circulação de água 200 pés x 126 pés; altura 32 pés (60,9 m x 38,4 m; altura 9,8 m)

Turbinas principais

As turbinas principais eram de cinco cilindros em tandem composto com condições de entrada de vapor de 538 degC e 2.300 psig com uma condição de exaustão de 1,1 in Hg. Cada turbina tinha uma classificação máxima contínua de 500 MW com uma capacidade de sobrecarga adicional de 26,5 MW por três períodos de uma hora por dia com uma eficiência ligeiramente reduzida. O arranjo do cilindro consistia em um único fluxo de alta pressão, um duplo fluxo de pressão intermediária e três cilindros de fluxo duplo de baixa pressão. Os três cilindros LP exauriram através de seis saídas em um condensador de fluxo axial suspenso. Todos os cilindros eram de construção de casco duplo e os rotores eram rígidos e solidamente acoplados a um mancal de impulso situado entre os cilindros HP e IP. Quatro válvulas borboleta HP e quatro válvulas interceptoras IP foram montadas diretamente em seus respectivos cilindros. O rotor HP consistia em um rotor sólido forjado com oito estágios de lâmina de vórtice continuamente envolta. Cada fluxo do rotor IP forjado de duplo fluxo teve sete estágios de laminação semelhante. Para fins de desenvolvimento, alguns dos rotores LP eram sólidos forjados e outros eram de construção soldada, cada fluxo realizado seis estágios de lâmina. Uma faixa de cobertura com arco único foi usada como cobertura e isso eliminou a necessidade de laços de fios entre as lâminas. As lâminas do estágio final tinham 37 polegadas de comprimento em um diâmetro de base de 60 polegadas. Escudos de erosão de Stellite foram instalados nas bordas de entrada das lâminas móveis dos dois últimos estágios de cada fluxo LP. O vapor era retirado da turbina principal para uso nos aquecedores de alimentação regenerativa e para acionar a bomba de alimentação de vapor acionada pela turbina. Os aquecedores nº 7 HP e a bomba de alimentação acionada por turbina foram fornecidos com vapor da exaustão do cilindro HP (vapor de reaquecimento a frio) a 592 psig Os pontos de drenagem na turbina da bomba de alimentação forneceram vapor sangrado aos nºs 6 e 5 HP. aquecedores. O vapor de exaustão da turbina da bomba de alimentação foi levado para o tubo transversal IP / LP. O vapor sangrado foi retirado da turbina LP antes do segundo estágio para o desaerador , antes do 3º estágio para o aquecedor de contato direto nº 3, antes do 4º estágio para o aquecedor de contato direto nº 2 e antes do 5º estágio para o nº 1 aquecedor de contato direto.

Modelo Projeto composto em tandem.
Nº de cilindros Cinco
Velocidade 3.000 rpm
Taxa de calor da turbina 7.540 BThU / Kwh (7.955 J / Kwh)
Pressão do vapor na ESV. 2.300 psig (159,6 bar)
Fluxo de vapor em ESV. 3.500.000 libras / hora
Temperatura do vapor em ESV. 538 graus C
Pressão do vapor em IV. 590 psig (40,0 bar).
Fluxo de vapor em IV. 2.900.000 libras / hora
Temperatura do vapor em IV. 538 graus C

Sistema de aquecimento de alimentação e bombas de alimentação

Sete estágios principais de aquecimento regenerativo da alimentação foram fornecidos. Estes consistiam em três aquecedores de baixa pressão de contato direto separados, um desaerador e duas linhas paralelas, cada um dos três estágios de aquecedores de alta pressão. Cada estágio consistia em dois aquecedores indiretos ou sem contato de cabeça baixa. Esses seis aquecedores HP foram dispostos em dois bancos paralelos para fornecer uma temperatura de alimentação final de 254 ° C. Todos os drenos do aquecedor HP foram colocados em cascata por meio de caixas de flash, os drenos de aquecedor nº 5A e 5B sendo cascateados de caixas de flash para o desaerador ou o condensador da turbina principal. Vários estágios anteriores de condensado e aquecimento de alimentação foram fornecidos pelos resfriadores do gerador e pelo condensador da saída de vapor da bucha. A circulação de condensado e água de alimentação através dos vários estágios de aquecimento de alimentação foi fornecida por três bombas de extração de dois estágios de serviço de 50 por cento, duas bombas de desaerador sem glândula de serviço 100 por cento e uma bomba de alimentação de caldeira acionada por turbina principal de 100 por cento com dois Bombas de alimentação de caldeiras acionadas eletricamente com 50 por cento de partida e reserva. A capacidade de aumento e recuperação foi fornecida em uma base de estação por dois tanques de água de alimentação de reserva de 1.500.000 galões.

As bombas de alimentação obtinham suas sucções do desaerador e descarregavam diretamente pelos aquecedores HP nas linhas de alimentação da caldeira. As bombas eram unidades tandem com um estágio de sucção de baixa velocidade e um estágio separado de pressão de alta velocidade acoplado por meio de uma caixa de engrenagem epicicloidal. Cada unidade tinha um filtro de sucção de microfio automático complementado por uma seção de filtro magnético para remover quaisquer partículas que pudessem ter passado pela malha de 0,008 polegada do microfio . O sistema de óleo da turbina da bomba de alimentação principal e o sistema de vapor da sobreposta foram integrados aos da turbina principal. A bomba de estágio de sucção era do tipo fuso horizontal de estágio único, acionada a 2.850 rpm por meio de uma caixa de redução. A bomba de estágio de pressão era uma unidade de quatro estágios com glândulas de anel metálico flutuantes, diretamente acoplada à turbina da bomba de alimentação e acionada a 4.150 rpm. A bomba principal foi projetada para fornecer 3.905.000 lb / h a 2.900 psig. A turbina foi avaliada a 16.970 bhp com condição de entrada de vapor de 592 psig e 343 ° C e um fluxo de vapor de 423.580 lb / h e, portanto, não poderia atender à demanda de alimentação da caldeira até que a unidade estivesse a 50 por cento de sua classificação contínua máxima, que era de 250 megawatts.

As bombas de partida e reserva eram de projeto semelhante às bombas de alimentação principais, mas eram acionadas por motores de 9.000 bhp com o estágio de sucção diretamente acionado pelo motor a 980 rpm e as bombas de estágio de pressão através de uma caixa de engrenagens epicicloidais a 5.500 rpm. Os motores de acionamento eram de 11 kV motores de indução de anel coletor com um dispositivo de controle de velocidade com resistor de líquido, proporcionando variação de velocidade até 70 por cento da velocidade de carga total.

Número de aquecedores LP Quatro, incluindo um desaerador
Modelo Contato direto
Número de aquecedores HP Seis (dois bancos de três)
Temperatura final de alimentação 254 ° C
Bombas de alimentação principal
Fluxo da bomba de alimentação principal 3.905.000 lbs / h (1.403.482 kg / h)
Pressão de alimentação 2.900 psig (200 bar)
Número Um por unidade de turbina a vapor acionada
Turbina a vapor GEC Erith
Avaliação 16.970 bhp
Pressão de entrada de vapor 512 psig
Temperatura de entrada de vapor 343 graus C
Fluxo de vapor 423.580 lbs / hr
Bombas Sulzer
Modelo Dois estágios
Estágio de sucção Tipo de fuso horizontal de estágio único
Velocidade 2.850 RPM
Estágio de pressão Unidade de quatro estágios
Velocidade 4.150 RPM
Reduction Gearbox Epicíclico
Relação de Engrenagens 1.0 / 1.45
Fluxo 3.905.000 lb / h (1.403482 kg / h)
Pressão de descarga 2.900 psig
Bombas de alimentação inicial e em espera
Fluxo 1.952.500 lbs / h (430.066 kg / h)
Tipo de unidade Motor de velocidade variável de 11 kV
Avaliação de design 9.000 bhp
Velocidade máxima do motor 980 rpm
Velocidade máxima da bomba 5.550 rpm

Condensador

O condensador adotado era do tipo axial de passagem única e sob o braço. O condensador percorreu todo o comprimento da turbina LP com quatro passagens individuais separadas, duas na parte superior e duas na parte inferior, circulando água passando por cada uma em direções opostas. Cada passagem tinha sua própria caixa d'água e foles de compensação. Os tubos tinham 1 polegada de diâmetro e 60 pés de comprimento de latão de alumínio 70/30 e expandidos em placas de tubo duplo em cada extremidade. Quinze placas de flacidez foram fornecidas ao longo do vão. 17.336 tubos de 1 polegada de diâmetro foram instalados com 1.710 tubos adicionais de 1,125 polegada de diâmetro na seção de resfriamento de ar. Três bombas de extração de ar Nash Hytor de 50 por cento de serviço foram fornecidas com um exaustor de início rápido adicional.

Modelo Fluxo axial sob sustentação com quatro passagens simples
Contrapressão do condensador 1,1 in Hg abs.
Número de tubos 19.046
Comprimento dos tubos 60 pés (18,3 m)

Geradores principais

Cada gerador bipolar de 3.000 rpm foi avaliado em 500 megawatts com um fator de potência de 0,85, mas eles também forneceram uma saída de sobrecarga contínua de 526,5 MW com aumento da pressão de hidrogênio . Os núcleos do rotor e do estator foram resfriados por hidrogênio a uma pressão normal de 60 psig com os enrolamentos do estator resfriados a água. A excitação foi fornecida por um alternador piloto autoexcitado e um excitador-alternador principal com um retificador de estado sólido . A tensão de saída do gerador era de 23,5 kV, esta foi passada para um transformador de 600 MVA que aumentou a tensão para 400 kV para conexão direta, através de disjuntores de alta tensão, ao sistema de rede.

Classificação máxima contínua 500 MW com fator de potência de 0,85
Velocidade 3.000 rpm
Nº de fases Três
Frequência de saída 50 Hz.
Tensão do estator 23,5 kV
Meio de resfriamento do estator Água e Hidrogênio
Meio de refrigeração do rotor Hidrogênio a 60 psig (4,1 bar)
Não de poloneses Dois
Excitadores AC Piloto com AC / DC. retificador de estado sólido
Saída do excitador principal 2.940 amperes 520 volts DC

Sistema de circulação de água

A água para resfriar os condensadores da turbina foi retirada do rio Medway ; ele entrou na estação através de dois bueiros de pressão de concreto de 11 pés 3 em quadrado. Estes foram selecionados por telas de tambor rotativo de dupla entrada para reter quaisquer partículas grandes de matéria estranha. Quatro bombas de água de resfriamento em voluta de concreto impulsionaram água para os sistemas de resfriamento das unidades. Toda a água extraída do rio foi devolvida por meio de dois bueiros de tamanho semelhante às enseadas que passavam por um açude de pedra para Damhead Creek . Todo o sistema tinha aproximadamente três quilômetros de comprimento. Os bueiros de descarga tinham válvulas de quebra de vácuo para amortecer quaisquer picos causados ​​no caso de desligamento de emergência das bombas de água de resfriamento. Duas bombas auxiliares foram fornecidas para a desidratação do bueiro de entrada e para fornecer serviços de resfriamento auxiliar quando as unidades principais fossem desligadas. Todas as instalações de base ferrosa em contato com a água do mar e as estruturas do cais de descarga foram dotadas de proteção catódica para combater a corrosão da água do mar.

Caldeira principal da International Combustion Ltd

Cada casa da caldeira tinha 370 pés de comprimento, 165 pés de largura e 234 pés de altura, e abrigava duas caldeiras de tubo de água do tipo forno dividido, circulação assistida. Cada caldeira era capaz de produzir 3.550.000 libras de vapor por hora a 2.400 psig e 541 graus C na saída superaquecida, com reaquecimento de 2.900.000 libras por hora de 348 a 541 graus C e 590 psig na saída do reaquecedor, com base em uma alimentação final temperatura na entrada do economizador de 254 degC. A fim de aproveitar o preço e a disponibilidade de carvão e óleo na década de 1960, cada forno (que era de uma construção de parede de membrana totalmente soldada) foi projetado para operar com qualquer combustível com uma (classificação máxima contínua) eficiência no carvão de 90 por cento e 89 por cento no petróleo. Para o modo de queima de óleo original, óleo combustível pesado com uma viscosidade de até Redwood No. 1 6.000 segundos foi alimentado na fornalha por 48 queimadores dispostos nos oito cantos em bancos verticais de seis, o banco inferior sendo organizado em dois grupos para usar na iluminação. Os queimadores de combustível pulverizado foram intercalados com as três margens inferiores de queimadores de óleo. Sete estágios de superaquecedor e dois estágios de reaquecedor foram fornecidos e, como as temperaturas finais do vapor eram de apenas 541 ° C, os aços inoxidáveis ​​austeníticos não foram usados. Dois economizadores de tubo com aletas transversais totalmente soldados, de loop contínuo, foram dispostos de ponta a ponta para operar em paralelo. Dois aquecedores de ar regenerativos da Howden foram fornecidos junto com dois aquecedores de ar a vapor de purga localizados entre os ventiladores de tiragem forçada e os aquecedores de ar principais. Esses aquecedores de ar a vapor sangrado deveriam ser usados ​​para inicialização a frio e para queimar óleo.

Dois ventiladores de esboço forçado de 1.180 HP foram instalados e dois ventiladores de esboço induzido de 1.565 HP foram instalados, o último extraindo gases de três coletores de pó mecânicos de fluxo direto tipo Davidson "R" por meio de três precipitadores eletrostáticos de placas paralelas Sturtevant. Para a queima de carvão, cinco Moinhos de Pressão da International Combustion Lopulco forneceram carvão pulverizado ao forno, cada moinho alimentando um anel horizontal de oito queimadores de inclinação dispostos em uma configuração de queima tangencial de cada canto do forno dividido. O arranjo, juntamente com uma lacuna de 15 polegadas em cada lado da parede de divisão, foi projetado para equilibrar as condições de combustão em cada forno.

Caldeiras principais Circulação assistida, cilindro único, forno dividido
Classificação máxima contínua 3.550.000 lbs / h (1.610.250 kg / h)
Pressão de saída do superaquecedor 2.400 psig (166 bar)
Temperatura de saída do superaquecedor 541 graus C
Fluxo de vapor do reaquecedor 2.900.000 lbs / h (1.315.418 kg / h)
Pressão de saída do reaquecedor 590 psig (40,7 bar)
Temperatura de entrada do reaquecedor 348 graus C
Temperatura de saída do reaquecedor 541 graus C
Economizador temperatura de entrada de água 254 degC
Pressão do tambor 2.590 psig (178 bar)

Manuseio de cinzas e poeira

A cinza se acumulou no fundo das caldeiras durante o regime de queima de carvão e foi removida após o resfriamento pelas eclusas de água. Dois trituradores foram instalados em cada caldeira para reduzir qualquer cinza grande a uma pasta administrável. A poeira e a areia do precipitador que limpou os gases de combustão foram coletadas em um estado úmido ou seco e foram descarregadas em depósitos de poeira para revenda ou bombeadas para lagoas no lado leste da estação.

Tratamento de água

Água de alta pureza era necessária para uso em caldeiras de alta pressão. Isso exigia uma planta de desmineralização de vários processos, capaz de lidar com um milhão de galões por dia. A água passava por uma unidade catiônica , onde os sais eram convertidos em seus ácidos correspondentes e, em seguida, por uma torre depuradora para a remoção do dióxido de carbono . Após a passagem por uma unidade de ânion para remoção de ácido e neutralização, a água foi posteriormente " polida " em uma das três unidades de leito misto para torná-la adequada para "make-up" para os sistemas de água de alimentação.

Turbinas a gás

Quatro geradores de turbina a gás elétricos ingleses de 22,4 MW foram fornecidos alojados em um prédio separado à prova de som. Cada um deles é movido por duas turbinas a gás Rolls-Royce 1533 Avon movidas a destilado . As turbinas de expansão foram acopladas diretamente a alternadores refrigerados a ar de 28 MVA. Os alternadores alimentavam as placas das unidades de 11 kV diretamente e cada turbina a gás era fornecida com um transformador de 11 kV / 415 V para alimentar os auxiliares. Os auxiliares da turbina a gás também podem ser fornecidos por um conjunto alternador de reserva movido a diesel de 62,5 kVA. Isso permitiu que a estação fosse iniciada quando completamente desconectada do sistema de grade ( black start ). As turbinas a gás, que eram equipadas com recursos de sincronização automática, poderiam ser selecionadas para iniciar automaticamente se o sistema de rede caísse abaixo de 49,7 Hz.

Número Quatro
Saída classificada 22,4 MW
Motores de turbina a gás Rolls-Royce 1533 Avon
Tipo de combustível Gasóleo
Tensão gerada 11 kV

Caldeiras auxiliares

Duas caldeiras auxiliares capazes de produzir 45.000 libras por hora de vapor a 400 psig a 260 ° C forneceram vapor de fuligem para as caldeiras principais durante os períodos de carga leve, desaeração de água de alimentação, aquecimento de ar de vapor de caldeira principal, aquecimento de óleo combustível, armazenamento de óleo aquecimento de tanques e aquecimento dos edifícios auxiliares.

Número Dois
Avaliação 45.000 lbs / h (20.430 kg / h)
Pressão no trabalho 400 psig (27,6 bar)
Temperatura final do vapor 260 ° C

Suprimentos elétricos da estação

Os suprimentos elétricos auxiliares eram fornecidos por um sistema de três tensões: duas placas de estação de 11 kV alimentadas pela subestação de 132 kV por meio de dois transformadores de 50 MVA e quatro placas de unidade de 11 kV. Este último poderia ser fornecido a partir dos transformadores da unidade de 30 MVA, da turbina a gás de 22,4 MW ou dos interconectores da placa da estação. As bombas de alimentação e os motores da bomba de circulação de água foram alimentados por placas de 11 kV. Um sistema abrangente de fornecimento de energia auxiliar incluiu um sistema de fornecimento seguro para os equipamentos de instrumentação e controle,

Havia aproximadamente 115 transformadores elétricos dentro da estação de energia com tamanhos variando de 1,0 MVA a 660 MVA. A estação de energia Kingsnorth forneceu o sistema National Grid que interconectou outras estações de energia e centros de carga. A energia elétrica era gerada em 23.500 volts e, por questões de economia, era transmitida na Rede Nacional em tensões muito mais altas. Os geradores alimentavam transformadores que mudavam a tensão para 400.000 volts e, por sua vez, eram conectados a barramentos por meio de interruptores que controlavam a energia. Os barramentos eram um meio de coletar a saída de cada gerador, permitindo que fosse distribuída por várias linhas de transmissão transportadas por postes em todo o país na Super Rede . Outros transformadores no local mudaram a tensão de 400.000 para 132.000 volts e alimentaram um sistema adicional de barramentos para os quais as conexões por meio de circuitos de cabos subterrâneos forneciam energia às cidades de Medway . Ambos os barramentos e interruptores de 400.000 volts e 132.000 volts estavam em acomodações cobertas em Kingsnorth para evitar a poluição dos isoladores que afetava sua eficiência elétrica. Para o quadro de distribuição de 400.000 volts, isso significava encerrar uma área de 700 pés por 440 pés a uma altura de 75 pés (um espaço aéreo de 23.100.000 pés cúbicos).

Planta de 400 kV
Transformadores geradores Razão 23/400 kV
Avaliação 600 MVA
Transformadores Super Grid Razão 400/132 kV
Avaliação 240 MVA
Comutador Capacidade de ruptura de 35.000 MVA
Avaliação do barramento 4.000 amperes
A sobrecarga Classificação 1.800 MVA por circuito
Planta de 132 kV
Comutador Capacidade de ruptura 3.500 MVA
Avaliação do barramento 2.000 amperes
Cabos subterrâneos Classificação 120 MVA
Quadro de 11 kV
Tipo de disjuntor Pausa para o ar
Capacidade de ruptura 750 MVA
Avaliação atual 2.000 amperes
Quadro de distribuição de 3,3 kV
Tipo de disjuntor Pausa para o ar
Capacidade de ruptura 150 MVA
Quadro de distribuição de 415 volts
Tipo de disjuntor Pausa para o ar
Capacidade de ruptura 31 MVA

Equipamento de proteção contra incêndio

Bombas de spray de água Acionado a diesel, centrífugo, partida automática
Número Quatro
Capacidade 2.100 gpm (132,5 L / s)
Cabeça de descarga Cabeça de 293 pés (cabeça de 89,31 m)
Bombas de hidrante Dois movidos a diesel e um elétrico centrífugo
Capacidade 1.680 gpm (106 L / s)
Cabeça de descarga 301 ft head (91,74 m head)

Produção de eletricidade

A produção de eletricidade para a estação de energia Kingsnorth durante o período 1968-1987 foi a seguinte.


Produção anual de eletricidade da turbina a gás Kingsnorth GWh.


Produção anual de eletricidade de Kingsnorth GWh.

Fecho

A estação fechou como resultado da Diretiva de Grandes Instalações de Combustão da UE (LCPD), que exigia que as estações que não estavam equipadas com tecnologia de dessulfurização de gases de combustão (FGD) fechassem após 20.000 horas de operação a partir de 1º de janeiro de 2008 ou o final de 2015, o que vier primeiro. Kingsnorth cessou a geração em 17 de dezembro de 2012, tendo consumido todas as suas horas LCPD. A demolição da planta de manuseio de carvão começou na quinta-feira, 23 de outubro de 2014, com uma série de explosões controladas. A sala da turbina da estação foi demolida em 9 de julho de 2015. A parte final da casa da caldeira foi demolida por explosão em 27 de julho de 2017. A chaminé de concreto de 650 pés (198m) foi demolida por explosivos às 10h00 do dia 22 de março de 2018.

Estação de energia Kingsnorth desativada, parcialmente demolida

Substituição proposta

Como uma substituição para as quatro unidades antigas de Kingsnorth, em outubro de 2006 a E.ON propôs a construção de duas novas unidades movidas a carvão, as Unidades 5 e 6 de Kingsnorth. Eles propuseram a construção de duas novas unidades de energia movida a carvão supercríticas de 800 MW no local , para estar operacional "já em 2012". A E.ON esperava que as unidades supercríticas reduzissem as emissões de dióxido de carbono por unidade de eletricidade em cerca de 20%, em comparação com a planta subcrítica anterior. A E.ON também disse que as novas unidades estarão "prontas para captura" para permitir a opção de retrofit com captura e armazenamento de carbono (CCS). Sua declaração ambiental diz:

O CCS será considerado como uma opção ... sujeito ao processo de CCS ser permitido por lei e incentivado por uma estrutura adequada e obstáculos tecnológicos para o processo a ser superado.

Em 31 de março de 2008, a E.ON anunciou que a estação proposta seria usada em uma licitação para o concurso de CCS do governo. Além disso, a E.ON propôs que a decisão de planejamento deveria ser adiada até depois que o Governo tenha concluído sua consulta sobre CCS.

A estação proposta foi alvo de muitas críticas de grupos, incluindo:

Cientista do clima e chefe da NASA Goddard Institute for Space Studies James E. Hansen condenou a construção de novas usinas de carvão afirmando: Em face de tais ameaças [de mudança climática ] é loucura para propor uma nova geração de usinas com base em queima de carvão, que é o mais sujo e poluente de todos os combustíveis fósseis . Precisamos de uma moratória sobre a construção de usinas termelétricas a carvão e devemos eliminar as existentes dentro de duas décadas. No entanto, ele está mais aceitando o carvão com CCS, afirmando que o carvão ainda pode ser uma fonte de energia de longo prazo para usinas elétricas, se o dióxido de carbono é capturado e sequestrado no subsolo. O Greenpeace não acredita que a tecnologia CCS seja viável.

Em 30 de junho de 2008 foi anunciado que o projeto Kingsnorth havia passado para a próxima fase da competição (pré-qualificação) com três outros concorrentes. Mas em março de 2009, Ed Miliband disse que estava adiando uma decisão sobre Kingsnorth, e no mês seguinte o presidente-executivo da E.ON disse que "Sem a captura comercial de carbono, [a estação proposta estava] 'game over'". Em 7 de outubro de 2009, a E.ON adiou a substituição até pelo menos 2016, antes de 20 de outubro de 2010, quando foi anunciado que a proposta havia sido arquivada.

Protestos

Greenpeace - outubro de 2007

Seis manifestantes do Greenpeace foram presos por invadir a estação de energia, escalar a chaminé da estação, pintar a palavra Gordon na chaminé e causar danos estimados em £ 30.000. Eles planejavam escrever "Gordon, bin it", mas pararam quando receberam uma liminar da Suprema Corte. No julgamento subsequente, eles admitiram que tentaram fechar a estação, mas argumentaram que eram legalmente justificados porque estavam tentando evitar que as mudanças climáticas causassem maiores danos à propriedade em outras partes do mundo. As evidências foram ouvidas do consultor ambiental de David Cameron , Zac Goldsmith , e de um líder inuit da Groenlândia, ambos dizendo que a mudança climática já estava afetando seriamente a vida em todo o mundo. Os seis foram absolvidos após argumentarem que tinham justificativa legal em suas ações para evitar que as mudanças climáticas causassem maiores danos à propriedade em todo o mundo. Foi o primeiro caso em que a prevenção de danos materiais causados ​​pela mudança climática foi usada como parte de uma defesa de "desculpa legal" em tribunal.

Em dezembro de 2008, o Greenpeace recebeu uma carta do Crown Prosecution Service revelando que o Procurador-Geral estava perto de encaminhar o caso dos Kingsnorth Six ao Tribunal de Apelação em um esforço para remover a defesa de 'desculpa legal' dos ativistas. Também em dezembro, o New York Times listou a absolvição em sua lista anual das ideias mais influentes que mudarão nossas vidas

Acampamento do Clima - agosto de 2008

O Acampamento pela Ação Climática de 2008 foi realizado perto da usina e 50 pessoas foram presas tentando invadir o local. Algumas das táticas usadas pela polícia durante a manifestação foram alvo de queixas, revisão judicial e críticas da mídia tradicional.

Ocupação - outubro de 2008

Em 29 de outubro de 2008, ativistas do Greenpeace ocuparam parte da usina depois de acessar o local usando barcos, incluindo o Rainbow Warrior . Houve um impasse de uma hora com a equipe de segurança antes que eles embarcassem no cais da usina e fizessem uma demonstração enquanto outros montavam acampamento em uma ilha de concreto de propriedade da E.ON. Os manifestantes projetaram mensagens de campanha no prédio e depois em uma escavadeira trazida pela empresa para bloquear a imagem, até a madrugada da manhã seguinte, quando foram intimados com liminar.

Desligado por quatro horas - novembro de 2008

Em 28 de novembro de 2008, um manifestante solitário entrou na usina sem ser detectado e desligou a unidade 2, uma das turbinas de 500 MW da estação, deixando uma mensagem dizendo "nenhum carvão novo". A turbina ficou desligada por quatro horas.

Greenpeace - junho de 2009

Em 22 de junho de 2009, dez ativistas do Greenpeace embarcaram em um navio de entrega de carvão totalmente carregado com destino a Kingsnorth.

Veja também

Referências

links externos